铁路自耦西藏油浸式变压器合闸过程中故障分闸后铁心剩磁分析。由于突然短路导致主保护动作时电流和磁通的暂态过程对铁路自耦西藏油浸式变压器铁心内的剩磁作了定性的分析。
引言在铁路自耦西藏油浸式变压器的一些试验中，如电压比直流电阻的测量和空载试验，会出现些异常现象。在这些异常现象中，铁心中剩磁的影响占了很大比例。在铁路自耦西藏油浸式变压器的空载合闸中，铁心中剩磁的大小和极性会直接影响励磁涌流的大小，对激励点及合闸策略有较大的影响。因此有必要分析铁路自耦西藏油浸式变压器的剩磁效应，以及它对暂态过程的影响。建立较合理的铁路自耦西藏油浸式变压器模型，并且对其暂态过程进行分析，同时对铁路自耦西藏油浸式变压器的磁化曲线进行拟合，采用连续光滑的解析函数来模拟磁滞回线，对铁路自耦西藏油浸式变压器铁心内的剩磁作了定性。铁路自耦西藏油浸式变压器模型的建立和暂态分析铁路自耦西藏油浸式变压器合闸的暂态过程仍可用铁路自耦西藏油浸式变压器的等效电路来分析。
在铁路自耦西藏油浸式变压器合闸后磁通建立的过程中，励磁电感为时变，方程带有时变系数的微分方程，要获得其解析较困难。同样在铁路自耦西藏油浸式变压器的励磁阻抗与负荷阻抗可比的情况，次电流不等于次电流，而且次电流与励磁涌流相互影响，也很难得到其解析形式。假定负荷阻抗极小，而且由于磁饱和造成励磁支路的电抗急剧下降，励磁支路的分流效果可以忽略，同时忽略铁心漏磁的影响，则方程可以化为常微分方程来解。电源电压采用平均电感后，则可得将式的前两项进行矢量合并，进一步整理可得最终公式为矢量合并时相对基准轴的角度。
在励磁磁通的建设过程中，铁路自耦西藏油浸式变压器的副边突然短路所产生短路电流的瞬态过程，可以通过铁路自耦西藏油浸式变压器电流不致引起电网电压下降，则可得突然短路时的状态微分方程式。
铁路自耦西藏油浸式变压器的电磁性能及其拟合，如果磁场强度打从未磁化状态开始逐渐增大到某个最大值，然后逐渐减小磁场强度，磁通密度不沿原来的曲线下降，而是沿另条曲线下降。这种变化滞后的现象称为磁滞。
得到个相对原点对称的闭合曲线，称为磁滞线。当值足够大，该面积达到极限值，这个包围最大面积的磁滞线就称为饱和磁滞回线，在对铁路自耦西藏油浸式变压器上升和下降的曲线所组成的。
在计算过程中，当励磁电流处于对应的区间中时。励磁特性被限定在该区间的磁滞回线上。当励磁电流超过该区间时，励磁特性与磁化曲线减少。
采用如下的公式来模拟饱和磁滞回环，通常在铁路自耦西藏油浸式变压器发生短路之前，可能已处于负载运行，似是由于负载电流比短路电流小很多，为简化计算可忽略不计，而认为突然短路适在免载情况发生的。短路电流的大小与系统侧电源电压的初相角有关，并逐步趋于稳定。
假定短路电流达到稳态值后，即时刻断路器分网。副边的瞬变电流可采用重叠原理用增量法分析，求解其分闸时刻基本磁化曲线少，可以根据上述的饱和磁滞回线来描述其中的局部磁滞曲线，假定局部磁滞曲线在点处由上升变为下降，厅为饱和磁滞回环下降分支与局部磁滞回环降分支间的纵向位移，则对于局部磁滞曲线下降分支上的任意点。
应磁通也为转折点处电流值在局部磁滞曲线上的对应磁通；为饱和点对应的磁通量，5。
算例分析及结论，以变器为例来说明算法的有效性，由铁路自耦西藏油浸式变压器的特性曲线和实测数据确定磁滞曲线数学模型中的参数，通过计算可得稳态励磁电流。在此时刻，不同的合阐初相角对应的剩磁理论计算值和实测值。
通过误差分析证明了提出算法，行性利用连合闸初相角剩磁计算值剩磁实测值续光滑的解析阐数来模拟磁滞曲线，可以避免传统分段线性化所带来的误差。铁路自耦西藏油浸式变压器栽合闸过程中副边突然短路，铁心中的磁通变化规律由局部磁滞曲线确定。并且由此来确记剩磁。利用该法确定铁心中的剩磁，对以分析铁路自耦西藏油浸式变压器的过程及推导铁路自耦西藏油浸式变压器合闸模型的建立有记的参考价值。
结语，输电线路的反应对耐雷性能进行了深入研究，建立了计算同杆双回输电线路反击水平的杆塔分布参数模型，考虑到雷击塔顶时导线运行电压的随机性，提出了利用统计法分析杆回输电线路的反击水平，并就接地电阻避雷线根数、杆塔波阻抗杆塔高度导线排列方式等因素对同杆双回输电线路的反击耐雷水平的影响进行了详细分析。针对欧美日本等国认为不宜采用不平衡绝缘方式的情况，通过理论和仿真分析，认为采用平衡高绝缘方式在不增加单跳闸率的同时，可以降低双回跳闸率。
